基于S形进气道流动分离特征设计了一种用于进气道主动流动控制的高性能锥管式脉冲射流激励器。对脉冲射流激励器进行了性能试验研究,得到了不同进气总压、射流频率以及射流喷孔位置等多种控制参数下的激励器性能。结果表明锥管式脉冲射流激励器能产生具有明显正弦特性的高频脉冲射流,改变进气压力可有效调节射流速度,调节电机转速可实现脉冲频率倍增,试验中最高脉冲频率达到了800 Hz,且射流速度和频率控制精确、稳定。 激励器转子的转动由直流电机驱动，通过改变驱动电压进行转速控制，并使用转速仪进行电机转速的监测。（a）内部结构（b）纵向剖视图1激励器结构示意1~8.喷气孔激励器的工作方式为轴向进气，由动力系统带动锥管高速转动，使阀门孔与喷气孔的相对运动形成高速闭合开关。在腔内压力与闭合开关作用下产生的脉冲射流沿径向喷射。射流高速开关的频率f为：f=Nω/60（1）式中f——射流频率，HzN——锥管周向气孔数量ω——电机转速，r/min3试验测试系统测试系统如图2所示，包括射流总压动态传感器、射流静压动态传感器、激励器气源总压传感器以及信号处理采集设备等主要部件。射流总压动态传感器使用kuliteXT-190M-50A型传感器，

转载 与动态特性试验-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港电动钢管弯管机折弯机静压动态传感器使用kuliteXT-140M-20A型传感器。激励器气源总压传感器型号为MIK-P300型，量程0~1MPa。信号处理与采集分别采用DH3840型可编程信号放大器与NIPCI-6255型高速多功能采集板卡进行信号放大与采集。最后通过计算机进行数据记录与分析。本文试验数据的采集频率设置为10000Hz。图2激励器特性测试系统示意气源总压125kPa工况（b）气源总压200kPa工况（c）气源总压265kPa工况（d）气源总压355kPa工况图94种气源总压工况下2个射流周期的速度波形从图可看出，在固定气源总压P*IN的条件下，频率f不但影响射流最高速度vmax，也对射流波形有很大的影响。取喷嘴内某一微元体进行研究，根据积分形式伯努利方程［7~12］：=∫∫ρρtAVAVvdd（4）式中ρ——密度，kg/m3V——控制体内的微元体积，m3v——控制面上流体的速度，m/sA——控制面面积，m2该式说明控制体内流体质量的减小率等于通过控制面A流体的净流出率。由于气源总压等参数在同一组试验中均保持不变，则可近似认为ρ，A与v条件相同，喷嘴内流体质量的减小率∫()VρV/td也为相同的变化规律。这说明在气源总压P*IN不变的条件下，喷嘴内流体质量减少或增加多少，只与时间有关。当激励器频率f增高，阀门开关时间缩短，导致了射流速度未到最大，阀门便开始关闭，此后在波形下降过程中还未降至最低，阀门便进入下一射流周期，出现图中的波形整体幅值减小的现象。在对图8的分析中，还发现射流最高速度曲线的拐点频率与气源总压P*IN有关。图10为激励器阀门开启过程，如图所示的阀门在0.5周期完全开启前，激励器内腔已经与外界接通并开始压力平衡过程。当频率f较低时，这一过程的时间较长，造成激励器内腔较多的流量损失。由于气源总压P*IN由减压阀进行调节，设置较低时其输出的流量也较低，使内腔流量无法得到有效补充。因此图9中50Hz时速度波形的峰值出现在0.5周期前，且随阀门与动态特性试验-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港电动钢管弯管机折弯机 转载