为了深度限制特高压系统操作过电压、降低特高压设备造价及制造技术瓶颈,以淮南—皖南1 000 kV特高压工程为例,通过电磁暂态计算,对采用两端装设避雷器、合闸电阻与两端避雷器配合、沿线布置一台避雷器以及沿线布置多台避雷器等深度限制过电压方式进行了分析,比较了上述不同方法对操作过电压的限制效果,并从热稳定及老化性能、工频电压耐受特性、能量吸收能力3个方面进行了可行性分析。采用先进的避雷器技术,可将操作过电压水平从1.6U01.7U0降低到1.2U01.3U0（U0=898 kV）,实现深度限制操作过电压的目的高电压技术2018,44(1)图1研究系统示意图以显著降低变电站内的操作过电压水平。相比其他限制措施，该方法也具有方法简单、成本较低的优势。1.2单相重合闸过电压重合闸过电压也是电力系统中常见的操作过电压。在我国，超高压及以上线路主要采用单相重合闸来清除单相接地故障。在线路双回运行时，单相重合闸过电压值较低，因此本文只考虑了单回运行时的单相重合闸过电压值。计算时，考虑如下时序：0s，线路中部单相接地故障；0.1s，线路两侧故障相断开；0.5s，故障清除；1s，线路两侧故障相重合闸。采用不同避雷器及不同方法后，单相重合闸过电压的限制效果如表2所示。结果表明，采用合闸电阻（方法2）限制单相重合闸过电压的效果最好，可以限值到1.1U0以下，且应用不同避雷器的效果几乎相同。相比而言，在仅有线路两端避雷器时（方法1），线路过电压水平仅能利用1.1倍额定电压的高荷电率避雷器或1.3倍额定电压的低残压避雷器限制到1.7U0以下。在沿线装设3组1.3倍额定电压的低残压避雷器后过电压的可行性分析-电动液压倒角机数控钢管倒角机张家港液压弯管机滚弧机，对单相重合闸过电压可以有较好的限制效果（1.3U0以下）。这表明，采用避雷器限制单相重合闸过电压是可行的，且在沿线分布的情况下可以达到深度限制的效果。对于变电站内的过电压，可以看到其主要受到避雷器性质的影响，而受沿线装设避雷器组数的影响不大。随着避雷器特性的提升，变电站内的过电表1不同方法对合空线过电压的限制效果Ta个方面进行讨论。2.1热稳定及老化性能对于无间隙的金属氧化物避雷器，系统的电压是持续施加在其上的

转载 ，因此避雷器的热稳定及老化性能取决于系统正常运行电压与避雷器自身的特性。通常用荷电率来考察避雷器在正常工作时的状态。依据标准，可以通过动作负载试验来考察避雷器允许的荷电率，进而考量避雷器在正常工作时的热稳定及老化性能。国网电科院对我国特高压避雷器采用的电阻片进行了人工加速老化试验测试其老化性能，采用的荷电率为0.95或0.98。实验在115℃条件下进行1000h，测得的功率损耗随时间变化的曲线如图2所示[17]。由图2可知，电阻片的功率损耗随时间呈下降趋势，即电阻片的老化系数<1。由此可推知实际避雷器可持续运行110a而功率损耗不增加。这表明将特高压避雷器的荷电率提高到0.95甚至0.98是可行的。此外，还可以计算获得避雷器在正常工作时的荷电率值，与允许荷电率值进行比较。实验时取电阻片的最大电压分布不均匀系数为1.1。计算得到的荷电率如表5所示。采用1.2*rU的高荷电率避雷器时，其荷电率基本可以满足长期运行的要求；而采用1.1*rU的高荷电率避雷器时，荷电率值则过高。因此，要保证高荷电率避雷器能正常运行，就需要提高避雷器的老化性能，同时通过增加并联电容来降低避雷器的电压分布不均匀性。而在现有条件下，1.1*rU的高荷电率避雷器不能应用于实际系统。2.2工频电压耐受特性避雷器并联在电力系统中，除了持续的工作电压之外，有时还需要承受一定的工频过电压。根据电力系统绝缘配合的一般原则，避雷器在工频过电压时不会动作。但在使用高荷电率避雷器时，避雷器额定电压降低，使得避雷器也有可能在工频过电压下动作。表6是不同避雷器在双回运行皖南侧无故障双回甩过电压的可行性分析-电动液压倒角机数控钢管倒角机张家港液压弯管机滚弧机 转载